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深度了解钢板热轧后盘卷温度的影响

对于一个给定成分的钢，临界区加热时奥氏体的淬透性可以通过钢板热轧后高温卷来修正。高温盘卷可使碳、锰等合金元素在第二组(珠光体或贝氏体)中明显富集。有利提高随后临界区处理时双相钢的综合性能。以0.049%C-1.99%Mn-0.028%Al-0.0019%N钢的试验结果为例，采用两种工艺过程：一种为普通扎制工艺，终轧温度900℃→油冷到600℃盘卷→吹风冷到室温→冷轧70%→连续退火。两种盘卷工艺的碳和锰分布的分析结果。高温盘卷可使碳和锰在第二相中明显富集，而普通的轧制工艺锰基本无富集趋势。

将上述两种盘卷温度的板材，冷轧70%后，于770℃加热后空冷，其拉伸性能对比列于表11-5。

表11-5 不同盘卷工艺后的热处理双相钢性能对比

工艺号

盘卷温度/℃

钢板状态

σy/MPa

σb/MPa

屈服点伸长YEL/%

et/%

 (1)

 600

 770℃空冷

 295

 420

 3.33

 36.4

 (2)

 700

 770℃空冷

 200

 425

 1.11

 37.0

 (3)

 600

 (1)+2%精轧

 300

 435

 0

 35.6

 (4)

 700

 (2)+0.6%精轧

 195

 420

 0

 35.0

 

用高温盘卷以修正合金含量较低的钢在随后临界区处理时的淬透性，并降低热处理双相钢的屈服强度，提高其延性的技术，已在有关工厂用于热处理双相钢的生产，所得到的热处理双相钢板综合性能良好，板材各部位的性能均匀，纵向、横向性能一致。例如对0.09%C-0.44Si-1.54%Mn-0.023%Al钢，热轧后740℃盘卷，780℃退火，以12℃/s的冷却速度冷至室温(0.2mm×930mm钢带)重7t的带卷中各部位的力学性能见表11-6。

 

表11-6 7t重热处理双相钢板卷长度方向性能分布

 在盘卷上取样部位

 取样方向

 σy/MPa

 σb/MPa

 σy/σb

 et/%

 
 头部

 纵向

 311

 551

 0.56

 32.1

 横向

 324

 553

 0.58

 32.0

 中部

 纵向

 329

 557

 0.59

 33.2

 横向

 297

 551

 0.54

 33.3

 
 尾部

 纵向

 307

 561

 0.55

 31.5

 横向

 307

 538

 0.57

 32.3

 

注：1.拉伸试样宽12.5mm，标距长50mm；

板材经很轻微的精轧

高温盘卷与临界区加热后两阶段冷却相结合，可使热处理双相钢的性能进一步得到改善，经过这样处理，钢板不需再经精整轧制。

高温盘卷与快递临界区热处理相结合(即快递加热到临界区温度、短时间保温、快递冷却)可获得良好烘烤硬化性能的热处理双相钢。

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资料来源：东莞市瀚弘不锈钢铜铝有限公司

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