前已述及Cr13钢铸件,尤其是形状复杂的铸件,如叶轮、导翼等,会由于组织中含有较多的δ铁素体,不仅影响机械性能,降低韧性,而且,自高温冷却过程中产生的脆化会导致产生裂纹(有时称铁素体裂纹)。因此,δ铁素体的存在成为Cr13型铸钢的特殊问题。如果δ铁素体一旦形成,由于铬的扩散速度慢,在热处理加热保温过程中也不易消除。为减少Cr13型不锈钢中的δ铁素体,虽然用碳、氮、锰、钴元素可以改善,但有的作用不明显,有的会有其他的不利作用。因此,以加入0.5%~1.5%镍元素来调整组织成为有效的方法。镍是扩大δ相区的元素,具有稳定组织的作用,镍的加入还改变了相变点。
镍的这种作用为材料的热处理带来好处,在比较缓慢的冷却条件下能获得马氏体组织,并提高钢的淬透性,使该材料热处理具有新的特点。镍元素的加入还明显改善了材料的焊接性能。
ZG1Cr13Ni及国外一些相似材料的成分和性能标准参见表4-11和表4-12。
表4-11 ZG1Cr13Ni及相似钢号化学成分
标准 |
钢号 |
化学成分 |
|||||||
C |
Si |
Mn |
P |
S |
Cr |
Ni |
其他 |
||
某工厂标准 |
ZG1Cr13Ni |
0.08~0.15 |
≤1.00 |
≤1.00 |
≤0.040 |
≤0.030 |
12.00~13.50 |
0.50~1.50 |
__ |
德 DIN |
G-X12Cr14 |
0.08~0.15 |
≤1.00 |
≤1.00 |
≤0.040 |
≤0.030 |
12.00~13.50 |
0.50~1.50 |
__ |
日 JIS |
SCS1 |
≤0.15 |
≤1.00 |
≤1.00 |
≤0.040 |
≤0.040 |
11.50~14.00 |
≤1.00 |
|
英 BS |
410C21 |
≤0.15 |
≤1.00 |
≤1.00 |
≤0.040 |
≤0.040 |
11.50~13.50 |
≤1.00 |
残Cu≤0.03 |
美 ACTM |
CA15 |
≤0.15 |
≤1.50 |
≤1.00 |
≤0.040 |
≤0.040 |
11.50~14.00 |
≤1.0 |
Mo≤0.50 |
表4-12 ZG1Cr13Ni及相似钢号机械性能
标准 |
钢号 |
热处理(℃) |
机械性能 |
|||||
Rp0.2(N/mm2) |
Rm(N/mm2) |
A(%) |
Z(%) |
Ak(J) |
HB |
|||
某工厂标准 |
ZG1Cr13Ni |
1000~1050空冷 720~760空冷 |
≥440 |
≥590~785 |
≥15 |
≥35 |
DVM≥28 |
180~250 |
德 DIN |
G-X12Cr14 |
1000~1050空冷 650~750空冷 |
≥440 |
≥588~785 |
≥15 |
≥35 |
DVM≥28 |
180~250 |
日 JIS |
SCS1 |
≥950油冷,空冷 680~740空冷 |
≥345 |
≥540 |
≥18 |
≥40 |
— |
163~229 |
英 BS |
410C21 |
950~1050油冷,空冷 ≤750空冷 |
≥370 |
≥540 |
≥15 |
— |
— |
— |
美 ACTM |
CA15 |
955~1050空冷 600~750空冷 |
≥450 |
≥620 |
≥18 |
≥30 |
— |
— |
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